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    大功率電源模塊的散熱設計

    發布時間:2011-04-01

    中心議題:
    • 溫度控制
    解決方案
    • 散熱器設計
    • 用Icepak軟件進行優化設計

    電源模塊內有四個功率管(在同一平面上,分成兩排),其兩兩間距為60mm,管徑Φ20mm,每一功率管的發熱功率為50W。周圍環境溫度:+50℃。要求設計一150mm×200mm 的平板肋片式散熱器。

    根據熱設計基本理論,功率器件耗散的熱量為

        Pc=Δt/RT (W) (1)

    式中,Δt 為功率管結溫與周圍環境溫度之差,℃;RT 為總熱阻,℃/W;

    RTj 為功率管的內熱阻,RTp 為器件殼體直接向周圍環境的換熱熱阻,RTc 為功率管與散熱器安裝面之間的接觸熱阻,RTf 為散熱器熱阻。本文旨在盡量減小RTc 和RTf,使系統熱阻降低,保證功率管結點溫度在允許值之內。

    h、Δt、D的單位分別取K m W 2 / 、K、m。代入數據,得h=6.3666 K m W 2 / 。再由公式Q= h ╳ A ╳ Δt計算所需散熱面積(暫時不考慮肋片效率)為0.62828 2 m 。由此確定散熱片肋高d = 66.476mm,考慮到肋片效率問題,取70mm。

    任務分析

    功率管的溫度控制,主要是控制功率管的結溫。生產廠一般將器件的最高結溫規定為90-150℃。可靠性研究表明,對于使用功率元件的電子設備長期通電使殼體溫度超過100℃,將導致故障率大大增加。故要求功率管殼體溫度,即散熱器底板溫度(先忽略安裝時的接觸熱阻)應低于100℃。以下的計算中暫取100℃。

    常用散熱器主要有叉指型和型材兩種。對于叉指散熱器,叉指向上對散熱較為有利;而型材散熱器則要求底板豎直放置。設計中若采用叉指型散熱器,則200mm×150mm的底板占用水平空間較大,不利于PCB板的排放,故采用型材散熱器。型材散熱器按照肋片的形式可分為矩形肋、梯形肋、三角形類、凹拋物線肋等。其中,矩形肋的加工方法最為簡單,應優先考慮。又考慮到性價比及加工工藝性,故采用鋁合金作為散熱器的材料。

    散熱器設計

    1、底板的設計

    底板的設計包括底板厚度和底板長高尺寸設計。在底板材料確定的條件下,底板的厚度會影響其本身的熱阻,從而影響散熱器底板的溫度分布和均勻性。查閱部分國家標準,取散熱器底板厚度為6mm。根據經驗公式,底板的高度取為150mm150200的較小者)時換熱系數較大。

    2、肋片厚度的設計
    無量綱數畢渥數(Biot)小于1 ,即Bi=hδ/2λ<1為肋片起增強散熱的判據。實驗證實,對于等截面矩形肋,應滿足Bi≤0.25。為了使Bi數較小,肋片以薄為宜,但如果肋片厚度過小,將給加工增加困難,取平均肋片厚度δ1.5mm

    3、肋間距的設計

    當散熱器尺寸一定時,減小肋片間距,則肋化系數增加,熱阻降低;但由于流體的粘滯作用,肋間距過小將引起換熱效果變差。取肋片間距為1.2cm。根據這一肋片間距,散熱器上共可布置30片肋片(分布于兩側)

    4、肋片高度的設計
    肋片及底板的散熱可近似看作自由空間垂直平壁的自然對流換熱。定性溫度取散熱器和環境溫度的平均值75°C,即:

    式中:
    Gr----葛拉曉夫數;
     D----自然對流時的特征尺寸, D=150mm=0.15m;
    Δt----壁溫與周圍流體溫度之間的溫差, Δt=100-50=50 °C;
     β----體積膨脹系數, β =2.9575╳10-8 1/K;
     γ----運動粘度, γ =20.43╳10-6 s m / 2 ;
     g----重力加速度,g=9.87 2 / s m ;
    代入數據得Gr=1.1673╳10-7,而普朗特數Pr=0.7085,故Pr× Gr=8.2703╳105,在1╳104~1╳109 之間,判斷流態為層流。相應的對流換熱系數計算公式為
    [page]

    5、 散熱器的校核計算
    由于上述計算過程均是在散熱器底板溫度為100°C 的假設下進行的,所以必須對散熱器溫度進行核算,以驗證假設是否與實際相符。
    由等截面矩形肋散熱效率計算公式求得:

    散熱面積A=0.66 2 m ,求得Δt= Q/( h ηA)=51.2566 °C。肋片溫度t 等于環境溫度與溫升Δt之和,即t=50+51.2566=101.2566°C;這表明,所設計的散熱器在自然冷卻的散熱方式下,略高于器件的溫升要求,下面我們再借助ICEPAK對散熱器的參數進行優化,并采用強迫風冷,以期得到更低的肋片溫度。

    用Icepak軟件進行優化設計
    ICEPAK 求解的一般過程如下:
    項目命名—>設定初始參數—>建立模型—>網格劃分—>網格檢查—>校核流態—>問題求解—>結果顯示

    在求解一邊界條件已知的封閉體的散熱問題時,如插箱、機柜等,常需用walls 來模擬實體邊界,可以使其尺寸小于cabinet。我們可以對wall 定義厚度、溫度、表面換熱系數、熱流密度等參數來模擬機柜外殼的物理特性。而如何設定上述參數,對于客觀、科學的模擬現實問題、得出較準確的預測結果具有非常重要的意義。

    Openings 則明確定義了熱源區域同外部環境的換熱通道,它一般用來表示實體壁面上的開孔。相對于無表面換熱的cabinet 而言,opening 則是熱量交換的重要門戶。本文中無需設定walls, 我們在cabinet 的六個面上依次創建了opening , 表示求解區域同外部環境之間的空氣流通和熱量交換的通道。

    保持ICEPAK 對求解參數的默認設置,求解過程約需40 分鐘。從圖1 可以看出:功率管表面的最高溫度為102°C(模型中有六個openings ,迭代次數為140),與理論計算值相符。改變模型中的相關參數,我們對散熱器進行了優化設計,結果表明:散熱器底板厚度為6mm比較適合, 另外, 不宜為了增加肋片數目而過度減小肋片間距, 最終取8.6mm 。

    圖1 自然對流條件下功率管散熱的溫度與風速云圖

    盡管散熱器的參數優化對溫升控制略有改善,但仍不能滿足功率管的可靠性要求,因此,我們考慮強迫風冷的散熱方式。在上述計算模型的基礎上,我們在垂直方向設定流體的流速為1.5m/s , 即在散熱器底部送風,其他參數不變。我們注意到,此時系統給出的流態為紊流。在初始條件中作相應的調整后,最終求得的器件表面最高溫度約為89°C。散熱器底板截面溫度圖及橫向風速云圖分別見圖2、3。

    圖2 強迫對流條件下功率管散熱的溫度云圖

    圖3 強迫對流條件下功率管散熱的風速云圖

    在求解過程中我們注意到:迭代的次數對最終結果有比較大的影響,因此如何恰當設定迭代的次數及殘余誤差值得進一步深入探討。.

    結論
    本文對四個50W 的大功率管進行了散熱設計。最終采取空氣強迫對流方式。散熱器采用鋁合金,用型材加工,表面作黑色陽極氧化處理,具體尺寸如下:

        底板規格:150mm(高)×200mm(長)×6mm(厚);
        肋片形式:矩形等截面肋;
        肋片厚度:1.3mm;
        肋片間距:8.6mm(共36 片肋片);
        肋片高度:70mm;

    在自然冷卻的條件下,功率管的殼溫約為102℃,對應的散熱器熱阻為0.26 ℃/W ;在1.5m/s 的風冷條件下,功率管的殼溫約為89℃,散熱器熱阻則為0.20 ℃/W, 滿足設計要求。


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