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    基于兩級電流變化率檢測IGBT模塊短路的策略

    發(fā)布時間:2016-08-24 責任編輯:susan

    【導讀】為了解決傳統(tǒng)VCE在檢測大功率絕緣柵雙極型晶體管(IGBT)模塊的短路故障時存在 的問題,在分析了IGBT短路特性的基礎上,提出了一種基于兩級電流變化率(di/dt)檢測IGBT兩類短路故障的策略。

    該策略可以使驅(qū)動器更早地采取保護措施,限制IGBT的短路電流和短路功耗,減小關斷尖峰電壓。基于3 300 V/1 200 A igbt模塊的短路實驗結(jié)果證明了該策略的有效性和可行性。
     
    IGBT是一種先進的功率開關器件,兼有GTR高電流密度、低飽和電壓和高耐壓的優(yōu)點以及MOSFET高輸入阻抗、高開關頻率、單極型電壓驅(qū)動和低驅(qū)動功率的優(yōu)點[1]。近年來,IGBT已經(jīng)在汽車電子、機車牽引和新能源等各個領域獲得廣泛的應用。由于大功率IGBT模塊通常工作在高壓大電流的條件下,在系統(tǒng)運行的過程中,IGBT模塊會出現(xiàn)短路損壞的問題,嚴重影響其應用。因此,IGBT短路檢測與保護是其中的一項關鍵技術。而大功率IGBT模塊的短路檢測和保護方法,一般是使用VCE退飽和檢測,再配合適當?shù)能涥P斷電路進行保護[2-3]。但使用VCE退飽和檢測時,則需要較長時間(1~8 μs)的檢測盲區(qū)和較高的集電極-發(fā)射極電壓檢測閾值。較長時間的檢測盲區(qū)是為了防止IGBT在正常開通時進行誤檢測,但當IGBT發(fā)生一類短路時,集電極電流迅速上升,IGBT一直工作在線性區(qū),較長的短路檢測盲區(qū)時間不僅不利于限制igbt的短路電流和功耗,而且可能導致IGBT短路超過其10 μs的安全工作時間而損壞。
     
    本文根據(jù)IGBT的短路特性和大功率IGBT模塊的結(jié)構特點設計了一種新型大功率IGBT模塊的短路檢測電路,采用兩級DI/DT檢測IGBT兩類短路狀態(tài)的實用方法。兩級DI/DT可在VCE的檢測盲區(qū)時間內(nèi)快速檢測出一類短路故障和二類短路故障。本方案可有效減小IGBT短路工作時間,限制IGBT的短路電流和功耗,最佳保護IGBT模塊。
     
    1、IGBT短路的定義
     
    IGBT短路時的數(shù)學表達式見式(1),這個線性方程表示在短路發(fā)生時,電流的絕對值與電壓、回路中的電感量及整個過程持續(xù)的時間有關系。絕大部分的短路,母線電壓都是在額定點的,影響短路電流的因素主要是“短路回路中的電感量”。因此依據(jù)短路回路中的電感量,可將短路分為一類短路和二類短路。
     
     
    一類短路是指IGBT本身處于已經(jīng)短路的負載回路中,短路回路中的電感量很小(100 nH級),比如橋臂直通。IGBT發(fā)生一類短路后的工作特性如圖1(a)所示。當IGBT導通時,直流母線的所有電壓都集中在IGBT上,集電極電流迅速上升,此時短路電流上升速率只由功率驅(qū)動電路決定,大功率IGBT模塊的一類短路電流上升率有數(shù)kA/μs。由于短路回路中寄生電感的存在,其表現(xiàn)為集電極-發(fā)射極電壓VCE小幅下降后又上升并短暫地超過母線電壓,之后穩(wěn)定在直流母線電壓。門極電壓在電流上升到最大值時會超過驅(qū)動電壓,之后穩(wěn)定在驅(qū)動電壓。
     
    二類短路是指IGBT在導通狀態(tài)下發(fā)生短路,這類短路回路中的電感量是不確定的(μH級),比如相間短路或相對地短路。IGBT發(fā)生二類短路后的工作特性如圖1(b)所示。IGBT先工作在飽和區(qū),在IGBT模塊電流不斷上升的同時VCE也隨著升高,只是上升幅度極小不易觀察到。當IGBT電流繼續(xù)上升到一定值時,IGBT開始進入退飽和區(qū),VCE快速上升并短暫地超過母線電壓,最終穩(wěn)定在直流母線電壓。與一類短路相比,IGBT將受到更大的沖擊。
     
    導讀: 為了解決傳統(tǒng)VCE在檢測大功率絕緣柵雙極型晶體管(IGBT)模塊的短路故障時存在的問題,在分析了IGBT短路特性的基礎上,提出了一種基于兩級電流變化率(DI/DT)檢測IGBT兩類短路故障的策略。該策略可以使驅(qū)動器更早地采取保護措施,限制IGBT的短路電流和短路功耗,減小關斷尖峰電壓。
     
    IGBT發(fā)生短路時的電流是額定電流的8~10倍[4]。如果不能夠快速地檢測到短路故障,同時配合適當?shù)能涥P斷保護措施,IGBT將會被損壞。
     
    2、 兩級di/dt檢測短路原理
     
    封裝后的IGBT模塊內(nèi)部有兩個發(fā)射極,一個是輔助e極,另一個是功率E極,輔助e極和功率E極之間有一個小于10 nH的寄生電感LeE,這個很小的寄生電感LeE在大的電流變化率下可以產(chǎn)生感應電壓VeE[5]:
     
    VeE即可反映出集電極電流IC的變化率。圖2所示為IGBT短路檢測原理圖,設置了兩個短路檢測閾值Vref1=7 V和Vref2=6 V來區(qū)分短路狀態(tài)(Vref1為第一級di/dt檢測閾值、Vref2為第二級DI/DT檢測閾值且Vref1>Vref2),在IGBT開通信號到來時,Vref1和Vref2均小于采樣電壓Vsam。當采樣電壓Vsam小于短路檢測閾值Vref2時,可判斷模塊發(fā)生一類短路;當采樣電壓Vsam僅小于短路檢測閾值Vref1時,可判斷模塊發(fā)生二類短路。
     
     
    當IGBT發(fā)生一類短路后,IC迅速增大,1 μs內(nèi)就可達到數(shù)kA,如此大的DI/DT在LeE上產(chǎn)生的VeE較大且絕對值可以達到18 V。此時Vref1和Vref2均大于采樣得到的電壓Vsam,超過第二級DI/DT的閾值,相應的比較器將輸出短路信號送給前級CPLD,從而采取適當?shù)能涥P斷措施關斷IGBT模塊。顯然,DI/DT不需要檢測盲區(qū)時間,只要電流一開始上升,就可通過采樣VeE電壓判斷IGBT是否發(fā)生短路,從而達到最佳的保護方式。
     
    當IGBT發(fā)生二類短路后,電流上升率主要受母線電壓和負載影響,上升速率低于一類短路的電流上升率。此時,VeE的絕對值較小,即得到的采樣電壓Vsam小,不適合采用同一級DI/DT進行檢測。而第一級DI/DT檢測就可以最佳地解決二類短路的檢測。當IGBT發(fā)生二類短路后,集電極電流先快速上升,然后VCE也開始上升直至母線電壓。通過設置合適的第一級DI/DT檢測閾值就可以準確地檢測到IGBT模塊發(fā)生的二類短路,驅(qū)動器采取適當?shù)能涥P斷措施關斷IGBT模塊,最佳地保護IGBT模塊。
     
    導讀:為了解決傳統(tǒng)VCE在檢測大功率絕緣柵雙極型晶體管(IGBT)模塊的短路故障時存在的問題,在分析了IGBT短路特性的基礎上,提出了一種基于兩級電流變化率(di/dt)檢測IGBT兩類短路故障的策略。該策略可以使驅(qū)動器更早地采取保護措施,限制IGBT的短路電流和短路功耗,減小關斷尖峰電壓。
     
    傳統(tǒng)使用VCE進行短路檢測時,因需兼顧檢測一類短路和二類短路的需要,VCE需要較高的閾值,這使得驅(qū)動器只能在IGBT退飽和時的VCE快速上升階段檢測到igbt的短路狀態(tài)。利用兩級di/dt分別檢測兩類短路,會在VCE檢測盲區(qū)時間內(nèi)就檢測到兩類短路狀態(tài)。因此,無論是一類短路還是二類短路,利用兩級DI/DT檢測短路的方法,通過設置合適的檢測閾值,都擁有更快的檢測速度從而最佳地保護IGBT模塊。
     
    需要注意的是兩級DI/DT分別檢測IGBT模塊的兩類短路需配合適當?shù)能涥P斷電路才能發(fā)揮其快速檢測IGBT模塊短路的優(yōu)勢。當驅(qū)動器快速檢測到IGBT發(fā)生短路后不能立即直接關斷IGBT模塊,因為此時電流還在不斷上升,如果直接關斷IGBT模塊將會產(chǎn)生非常高的電壓尖峰,會危及IGBT的安全。若使用硬關斷,則需等待VCE上升至母線電壓方可動作;若使用軟關斷,可立即動作,緩慢降低門極電壓,電流會逐漸降低,此時VCE上升速率會加快,但產(chǎn)生的過壓會非常小。
     
    3 、實驗結(jié)果與分析
     
    為驗證本文所設計的短路檢測策略較傳統(tǒng)短路檢測方法的優(yōu)越性,使用3 300 V/1 200 A IGBT模塊進行短路實驗[5],在實驗中將母線電壓調(diào)整為1 500 V。
     
    圖3(a)為一類短路測試原理圖,電網(wǎng)電壓經(jīng)過調(diào)壓器和整流橋,將母線電容電壓充到1 500 V,上管igbt的門極被-15 V關斷,且用粗短的銅排將其短路。對下管的IGBT釋放一個12 μs的單脈沖,直通就形成一類短路。圖3(b)為二類短路測試原理圖,將母線電容電壓同樣充到1 500 V,上管IGBT的門極被-15 V關斷,且給上管并聯(lián)一個4 μH的電感作為負載,下橋臂通過IGBT驅(qū)動器釋放一個15 μs的單脈沖就形成二類短路。
     
     
    圖4為傳統(tǒng)使用VCE檢測短路的波形。VCE檢測閾值為4 V,短路檢測盲區(qū)時間8 μs。圖4(a)為一類短路的測試波形,由圖可知,驗證所用IGBT模塊發(fā)生一類短路后開通4 μs時電流上升到最大值6.12 kA,短路持續(xù)時間約8 μs,短路損耗約60 J。圖4(b)為二類短路測試波形,由波形可知,發(fā)生二類短路后開通約14 μs電流上升到最大值6.80 kA,短路損耗約12 J。
     
     
    圖5為本文設計的兩級DI/DT分別檢測兩類短路的波形。通過觀察圖5(a)實驗波形可知,發(fā)生一類短路后開通約2.4 μs時,第二級di/dt已檢測出一類短路狀態(tài)并將短路信號送給前級CPLD,驅(qū)動器采取相應的軟關斷措施將電流最大值限制在3.16 kA,短路持續(xù)時間為2 μs,短路損耗約5 J。通過對比分析圖4(a)和圖5(a)可知,圖5(a)的短路時間、短路電流和短路損耗遠小于圖4(a)。觀察圖5(b)二類短路實驗波形可知,開通約5.6 μs,第一級DI/DT立刻檢測出二類短路狀態(tài),驅(qū)動器立即采取相應的軟關斷保護措施將電流最大值限制在4.2 kA,短路損耗約7 J。顯而易見,短路時間、短路電流和短路損耗也比圖4(b)小的多。
     
    通過實驗波形分析對比可知,兩級電流變化率(DI/DT)檢測兩類短路故障,可在傳統(tǒng)VCE退飽和短路檢測方法的檢測盲區(qū)時間內(nèi)就檢測到短路故障,使IGBT驅(qū)動器有充足的反應時間。再結(jié)合相應的軟關斷保護策略,大大減小了IGBT的短路時間、短路電流,降低了短路功耗,最佳地保護了igbt模塊。
     
    4 、結(jié)論
     
    本文根據(jù)IGBT的短路特性和大功率IGBT模塊的結(jié)構特點,提出一種采用兩級DI/DT分別檢測IGBT兩類短路故障的實用新方法。該方案可快速檢測IGBT的短路故障,使驅(qū)動器能夠提早對短路故障做出響應,可靠有效地保護IGBT模塊。通過調(diào)節(jié)兩級DI/DT的檢測閾值,該方案還可以應用于多種等級的大功率IGBT模塊的短路檢測,保證IGBT系統(tǒng)的正常運行。

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