【導讀】通過上一篇《儀表放大器的特性與工作電壓配置方法》，介紹了儀表放大器內部兩級放大電路工作方式，這種結構導致儀表放大器的失調電壓、噪聲參數與通用放大器的失調電壓、噪聲參數的評估方式不同，本篇將對此進行分析與仿真。
通過上一篇《儀表放大器的特性與工作電壓配置方法》，介紹了儀表放大器內部兩級放大電路工作方式，這種結構導致儀表放大器的失調電壓、噪聲參數與通用放大器的失調電壓、噪聲參數的評估方式不同，本篇將對此進行分析與仿真。
1 儀表放大器失調電壓分析
由于儀表放大器內部的兩級放大器都存在失調電壓，如圖3.1中AMP1，AMP2所在的第一級放大器的失調電壓，如果折算到輸出端，需要乘以電路增益。AMP3所在的第二級放大器的失調電壓，如果折算到輸入端，需要除以電路增益。
圖3.1 儀表放大器結構
上述的第一級放大器的失調電壓稱為輸入失調電壓（Input Offset Voltage, VOSI），第二級放大器的失調電壓稱為輸出失調電壓（Output Offset Voltage, VOSO）。總輸出失調電壓Total Vos_RTO為式3-8。
其中，G為增益。這也是儀表放大器在切換增益后，線性誤差發(fā)生變化的原因。
如圖3.10，以AD8421ARZ為例，在25℃環(huán)境中，使用±15V供電，輸入失調電壓最大值為60μV，輸出失調電壓最大值為350μV。在增益為1倍的電路中，AD8421ARZ輸出總失調電壓最大值為410uV。在增益為100倍的電路中，總輸出失調電壓最大值6.35mV。
3.10 AD8421失調電壓參數
如圖3.11（a），使用LTspice設計AD8421在增益為1倍，供電電源為±15V。如圖3.11（b），輸出總失調電壓的瞬態(tài)分析結果為412.292μV，等同于理論計算值。
圖3.11 AD8421增益1倍電路的總輸出失調電壓瞬態(tài)分析結果
如圖3.12（a），使用LTspice設計AD8421為±15V供電，增益為100倍的電路。輸出總失調電壓瞬態(tài)分析結果，如圖3.12（b）,為6.353mV，等同于理論計算值。
3.12 AD8421增益為100倍電路的總輸出失調電壓瞬態(tài)分析結果
2儀表放大器噪聲分析
儀表放大器的電壓噪聲有兩個來源。一是輸入端串聯的噪聲源ENI，如通用放大器一樣。通過電路增益折算到輸出端。二是儀表放大器輸出端串聯的噪聲電壓源ENO,除以電路增益折算到輸入端。如圖3.13，在25℃環(huán)境中，±15V電源供電時，1KHz處AD8421輸入電壓噪聲密度eni最大值為3.2 nV/√Hz,輸出電壓噪聲密度eno最大值為60nV/√Hz。
3.13 AD8421噪聲參數
儀表放大器輸入端的電流噪聲源也有兩個，分別是iN+和iN–。盡管兩個電流噪聲近似相等。如圖3.13，25℃環(huán)境中，±15V電源供電時，在1KHz處AD8421電流噪聲譜密度in最大值為0.2 pA/√Hz。但iN+和iN–不相關，必須以均方根的方式求和。iN+流過信號源電阻RS的一半，iN–流過信號源電阻RS另一半。產生的兩個噪聲電壓幅度各為INRS的一半。這兩個噪聲源通過電路增益折算到輸出端。
儀表放大器的增益電阻也會產生一個噪聲源，通過電路增益折算的輸出。
由此儀表放大器總輸出噪聲的RMS值，為式3-9。
其中，BW為1.57倍的信號帶寬。
如圖3.14（a），使用AD8421配置為1倍增益（Rg取消）的電路，信號源內阻設置為0，在0.1~10KHz頻率內，輸出噪聲電壓RMS最大值約為:
圖3.14 AD8421增益為1倍的電路噪聲分析結果
噪聲分析結果如圖3.14（b），AD8421的總輸出噪聲RMS值為5.59μV小于7.52μV。
如圖3.15（a），電路配置為100倍增益（Rg為100Ω），信號源內阻設置為0，在0.1~10KHz頻率內，輸出噪聲電壓RMS最大值近似為：
噪聲分析結果如圖3.15（b），AD8421總輸出噪聲為34.315μV，小于43.76μV。
圖3.15 AD8421增益為100倍電路的噪聲分析
綜上，在針對儀表放大器的失調電壓、噪聲參數分析時，根據內部兩級放大器的失調電壓，噪聲以及電路配置的增益折算到輸入端、或者輸出端進行總失調電壓、總噪聲的評估。
（來源：放大器參數解析與LTspice仿真，作者：鄭薈民）
（來源：放大器參數解析與LTspice仿真，作者：鄭薈民）
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